Ponts thermiques dans les certificats énergétiques.
En novembre 2008 l'année est signée, tant attendu par tous ceux qui s'intéressent au sujet des certificats énergétiques, Règlement du ministre des Infrastructures relatif à la méthodologie de calcul de la performance énergétique des bâtiments. Un des points de la réglementation concerne les ponts thermiques. Dans cet article, je vais analyser le point 3.2.3 de l'annexe n. 5 et j'essaierai de répondre à la question de savoir si les recommandations qui y sont présentées peuvent être directement mises en œuvre.
Le point susmentionné du projet de règlement était libellé comme suit:
„3.2.3. Wspoussièrełczygrand strunt cjeepłun prellez przenjekunnjee nunlezy obljeczunex ze wzoru:
Htr = UNje [btr,je · (UNEje · Uje + UNje lje · PSje)] W/K (1.14)
gdzjee:
|
btr,je |
wspdepuisłczynnjek redukcyjny obljetirnjeoweJ différentznjecy aperuntur je–leJ prellegrody (orienté versbl. 6); dlun przegród aprèsmiędzy przestrellenjeun ograinellewunnun je merodowjeskc'est à direm ellewnętrznym btr = 1 |
– |
|
UNEje |
pvieuxe aprèswc'est à direrzchni je–teJ przegrody otils sontceJ prellestrzeń o regulowunneJ tdansperunttu eselle, obnumérounneJ wg wymatranchée ellewnętrznycH przegrody, (wymjeunry okjeen je drzwje przyjmuJe sjeę Junque wymjeunry otworque w Ścjeunnjee) |
m2 |
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Uje |
wspdepuisłczynnjek prellenjekunnjeun ciepłun je–teJ prellegrody pomiędzy przestrellenjeun ogrellewunsur je stronun ellewnętrznun, obljetempsny w przypundku przegród nc'est à direprzerd'oczystycH według normy PN EN jeSO 6946, w przypundku okjeen, Śwjeetljecentres je drzwje przyjmuJe sjeę według UNEprobunty ÀcHnjeczneJ lub zgodnjee z Nonrmun wyrobu PN–EN 14351-1; w odnc'est à diresjeenjeu do Ślàunn osłonowycH metunlowo–szklunnycH według UNEprobunty ÀcHniczneJ lub zDieunjee z normun wyrobu PN–EN jeSO 13830, un w przypundku aprèsdłpain déjà gretcjee przyjmowunny Junko Ugr je obliczany Junk w pkt. 3.2.4. |
W/(m2K) |
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lje |
długoŚex je–tealler ljenjeowealler mostkun cjeeplnealler |
m |
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PSje |
ljenjeowy wspdepuisłCzynnjek przenjekunnjeun làepłun mostka cieplnealler przyLanguety wg PN–EN 14683:2001 lub oblICzony zgodnjee z PN–EN 10211-1:2002 |
Avec/(mK) |
…
Wspoussièrełczygrand przenjekunnie linéaireycH moissliens cjeepłun tonzględnione we wzorze (1.14)
wyznmême siun sjeę w opunrcmoi o:
un) documenteNTuncJę technjeczsur bourgeonyailes,
b) tunbljece moissliens cjeePLNet CH,
c) formerczenie szczegros titre mostcentres cjeePLNych. "
Ce point définit le paramètre de base de l'influence de l'isolation thermique / conductivité de l'enveloppe du bâtiment sur les déperditions de chaleur vers l'environnement extérieur. Il s'agit donc d'une taille de base et doit être strictement définie pour un bâtiment donné.
Le premier problème se pose dans le modèle lui-même (1.14). C'est facile à voir, qu'il ne mentionne pas les ponts thermiques ponctuels. je vais essayer de voir les conséquences de cette omission. Les murs sandwich traditionnels sont connectés avec des connecteurs en acier - ancrages. Assumons, qu'il y a 4 pièces. ancres à 1m2. Supposons la section transversale d'une seule ancre de 25 mm2. Matériau d'ancrage - acier (ou en acier inoxydable).
Fig. 1. Coupe à travers le mur considéré.
Après avoir créé le modèle spatial dans le programme du système d'analyse thermique pour le mur, comme illustré à la Fig. 1 avec deux ancrages en acier insérés tous les 1 m2 (afin de simplifier le modèle et de raccourcir le temps de calcul) on obtient (voir la figure. 2):
U= 21,6014W/m2/40K= 0,5400 Avec/(m2K)
Pour le même mur sans tenir compte des ancrages U = 0,5208W /(m2K)
L'influence des deux ancres est ΔU = 0,0192 W /(m2K) (=0,0096 W/K)), quoi avec 4pcs. chevilles par m2 donne une augmentation du coefficient de transfert thermique ΔU = 0,0384 W /(m2K) tj. o 7,4%. Convient aux ancres en acier inoxydable (= 15W /(mK)) cette augmentation sera 4,5%.
Prise en compte d'autres ponts thermiques ponctuels ou non linéaires (spatial – complexe) modèle (1.14) sous cette forme il n'épuise pas le problème. À mon avis, il devrait contenir une composante supplémentaire qui est la somme des effets de ponts spatiaux ponctuels et complexes.
Lynx. 2. Résultats des calculs avec le programme SAT.
Autres (de mon point de vue) le problème est la notation pour Aje comme la "zone de la ième cloison entourant l'espace à température contrôlée, calculé en fonction des dimensions extérieures de la cloison, (les dimensions des fenêtres et des portes sont prises comme les dimensions des ouvertures dans le mur)". L'imposition d'une surface extérieure comme obligatoire pour déterminer l'effet des ponts thermiques semble être regrettable. Supposons que le coin du bâtiment soit construit comme avant (3).
Lynx. 3. Résultats du calcul du coin du bâtiment.
Un flux de 50,6273W traverse le modèle 2D correspondant à la situation de la Fig. 3.
Nous calculons le coefficient de transfert de chaleur linéaire – PSje w stosunku do powierzchni wewnętrznej (longueur de la surface interne à travers la ligne du pont linéaire 2,03 m):
PSje =50,6273W/m /40K – 2,03m * 0,5208Avec/(m2K) = 0,2085 Avec/(mK)
Nous calculons le coefficient de transfert de chaleur linéaire – PSe w stosunku do powierzchni zewnętrznej (la longueur de la surface extérieure à travers la ligne du pont linéaire est de 3,00 m):
PSe=50,6273W/m /40K – 3,00m * 0,5208Avec/(m2K) = -0,2967 Avec/(mK)
Comme vous pouvez le voir, l'entrée dans le projet est malheureuse, parce que compter sur la surface extérieure, par ex.. dans le coin, on obtient une valeur négative du coefficient de conductivité thermique linéaire. La même situation s'appliquera aux plafonds inter-étages basés sur des murs extérieurs, des toits plats, murs intérieurs, etc..